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建筑项目施工模板规范项目计划方案安全标准技术设计标准规范JGJ1622008.doc

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建筑 项目 施工 模板 规范 计划 方案 安全标准 技术设计 标准规范 JGJ1622008
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-_《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 1 总 则1.0.1 为在工程建设模板工程施工中贯彻国家安全生产的方针和政策,做到安全生产、技术先进、经济合理、方便适用,制定本规范。1.0.2 本规范适用于建筑施工中现浇混凝土工程模板体系的设计、制作、安装和拆除。1.0.3 进行模板工程的设计和施工时,应从工程实际情况出发,合理选用材料、方案和构造措施,应满足模板在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求,并宜优先采用定型化、标准化的模板支架和模板构件。1.0.4 建筑施工模板工程的设计、制作、安装和拆除除应符合本规范的要求外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语、符号2.1 术 语2.1.1 面板 surface slab直接接触新浇混凝土的承力板,包括拼装的板和加肋楞带板。面板的种类有钢、木、胶合板、塑料板等。2.1.2 支架 support 支撑面板用的楞梁、立柱、连接件、斜撑、剪刀撑和水平拉条等构件的总称。2.1.3 连接件 pitman 面板与楞梁的连接、面板自身的拼接、支架结构自身的连接和其中二者相互间连接所用的零配件。包括卡销、螺栓、扣件、卡具、拉杆等。 2.1.4 模板体系 shuttering 由面板、支架和连接件三部分系统组成的体系,可简称为“模板”。 2.1.5 小梁 minor beam 直接支承面板的小型楞梁,又称次楞或次梁。2.1.6 主梁 main beam 直接支承小楞的结构构件,又称主楞。一般采用钢、木梁或钢桁架。2.1.7 支架立柱 support column 直接支承主楞的受压结构构件,又称支撑柱、立柱。2.1.8 配模 matching shuttering 在施工设计中所包括的模板排列图、连接件和支承件布置图,以及细部结构、异形模板和特殊部位详图。2.1.9 早拆模板体系 early unweaving shuttering 在模板支架立柱的顶端,采用柱头的特殊构造装置来保证国家现行标准所规定的拆模原则下,达到早期拆除部分模板的体系。2.1.10 滑动模板 glide shuttering 模板一次组装完成,上面设置有施工作业人员的操作平台。并从下而上采用液压或其他提升装置沿现浇混凝土表面边浇筑混凝土边进行同步滑动提升和连续作业,直到现浇结构的作业部分或全部完成。其特点是施工速度快、结构整体性能好、操作条件方便和工业化程度较高。2.1.11 爬模 crawl shuttering 以建筑物的钢筋混凝土墙体为支承主体,依靠自升式爬升支架使大模板完成提升、下降、就位、校正和固定等工作的模板系统。2.1.12 飞模 flying shuttering 主要由平台板、支撑系统(包括梁、支架、支撑、支腿等)和其他配件(如升降和行走机构等)组成(它是一种大型工具式模板,因其外形如桌,故又称桌模或台模。由于它可借助起重机械,从已浇好的楼板下吊运飞出转移到上层重复使用,故又称飞模。2.1.13 隧道模 tunnel shuttering 一种组合式的、可同时浇筑墙体和楼板混凝土的、外形像隧道的定型模板。2.2 主要符号2.2.1 作用和作用效应:F ——新浇混凝土对模板的侧压力计算值;F3 ——新浇混凝土对模板的侧压力设计值;Glk ——模板及其支架自重标准值;G2k——新浇混凝土自重标准值;G3k——钢筋自重标准值;C4k——新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值;M——弯矩设计值。N——轴心力设计值;——对拉螺栓轴力强度设计值;P——集中荷载设计值;Q1k——施工人员及设备荷载标准值;Q2k——振捣混凝土时产生的荷载标准值;Q3k——倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值;S——荷载效应组合的设计值;V——剪力设计值;gk——自重线荷载标准值;g——自重线荷载设计值;qk——活荷线荷载标准值;q——活荷线荷载设计值。2.2.2 计算指标: E——钢、木弹性模量;NEX——欧拉临界力;——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值;——木材顺纹抗压及承压强度设计值,——钢材的端面承压强度设计值;——胶合板抗弯强度设计值,——铝合金材抗弯强度设计值;——木材的抗弯强度设计值;——螺栓抗拉强度设计值;——钢、木材的抗剪强度设计值,——混凝土的重力密度;σ——正应力;σc——木材压应力;τ——剪应力。2.2.3 几何参数:A——毛截面面积;Ao——木支柱毛截面面积;An——净截面面积;H——大模板高度;I——毛截面惯性矩;I1——工具式钢管支柱插管毛截面惯性矩;I2——工具式钢管支柱套管毛截面惯性矩;Ib——门架剪刀撑截面惯性矩;L——楞梁计算跨度;Lo——支柱计算跨度;So——计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩;W——截面抵抗矩; α——对拉螺栓横向间距或大模板重心至模板根部的水平距离;b——对拉螺栓纵向间距或木楞梁截面宽度,或是大模板重心至支架端部水平距离;d——钢管外径;ho——门架高度;h1——门架加强杆高度; h——倾斜后大模板的垂直高度;i——回转半径;——面板计算跨度;——柱箍纵向间距;——柱箍计算跨度;——钢腹板的厚度;t——钢管的厚度;v——挠度计算值;[] ——容许挠度值;——风荷载设计值。——长细比;[]——容许长细比。2.2.4 计算系数及其他:κ——调整系数;β1——外加剂影响修正系数;β2——混凝土坍落度影响系数。βm——压弯构件稳定的等效弯矩系数;——截面塑性发展系数;——恒荷载分项系数;——活荷载分项系数;——轴心受压构件的稳定系数;μ——钢支柱的计算长度系数。3 材料选用3.1 钢 材3.1.1 为保证模板结构的承载能力,防止在一定条件下出现脆性破坏应根据模板体系的重要性、荷载特征、连接方法等不同选用适合的钢材型号和材性,且宜采用Q235钢和Q345钢。对模板的支架材料宜优先选用钢材。3.1.2 模板的钢材质量应符合下列规定:1 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700、《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。2 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管要求,并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200—420、ZG 230—450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。4 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831规定。5 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。6 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T 5782的规定。7 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板术规范》GB 50214的规定。3.1.3 下列情况的模板承重结构和构件,不应采用Q235沸腾钢; 1 工作温度低于-20℃承受静力荷载的受弯及受拉的承重结构或构件; 2 工作温度等于或低于-30℃的所有承重结构或构件。3.1.4 承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。焊接的承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。 3.1.5 当结构工作温度不高于-20℃时,对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证;对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。3.2 冷弯薄壁型钢3.2.1 用于承重模板结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板,应采用符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700规定的Q235钢和《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的Q345钢。3.2.2 用于承重模板结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板,应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷弯试验和硫、磷含量的合格保证;对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。3.2.3 焊接采用的材料应符合下列规定:1 手工焊接用的焊条,应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118的规定。2 选择的焊条型号应与主体结构金属力学性能相适应。3 当Q235钢和Q345钢相焊接时,宜采用与Q235钢相适应的焊条。3.2.4 连接件及连接材料应符合下列规定: 1 普通螺栓除应符合本规范第3.1.2条第6款的规定外,其机械性能还应符合现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3089.1的规定。 2 连接薄钢板或其他金属板采用的自攻螺钉应符合现行国家标准《自钻自攻螺钉》GB/T15856.1~4、GB/T 3098.11或《自攻螺栓》GB/T 5282~5285的规定。3.2.5 在冷弯薄壁型钢模板结构设计图中和材料订货文件中,应注明所采用钢材的牌号和质量等级、供货条件及连接材料的型号(或钢材的牌号)。必要时尚应注明对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。3.3 木 材3.3.1 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料,不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。3.3.2 模板结构设计应根据受力种类或用途按表3.3.2的要求选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。表3.3.2 模板结构或构件的木材材质等级主要用途材质等级受拉或拉弯构件Ⅰa受弯或拉弯构件Ⅱa受压构件Ⅲa3.3.3 用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法分级。选材应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定,不得利用商品材的等级标准替代。3.3.4 用于模板结构或构件的木材,应从本规范附录A附表A.3.1-1和附表A.3.1-2所列树种中选用。主要承重构件应选用针叶材;重要的木制连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。3.3.5 当采用不常用树种木材作模板体系中的主梁、次梁、支架立柱等的承重结构或构件时,可按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的要求进行设计。对速生林材,应进行防腐、防虫处理。3.3.6 在建筑施工模板工程中使用进口木材时,应符合下列规定:1 应选择天然缺陷和干桑缺陷少、耐腐朽性较好的树种木材;2 每根木材上应有经过认可的认证标识,认证等级应附有说明,并应符合国家商检规定;进口的热带木材,还应附有无活虫虫孔的证书; 3 进口木材应有中文标识,并应按国别、等级、规格分批堆放,不得混淆;储存期间应防止木材霉变、腐朽和虫蛀; 4 对首次采用的树种,必须先进行试验,达到要求后方可使用。3.3.7 当需要对模板结构或构件木材的强度进行测试验证时,应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的检验标准进行。3.3.8 施工现场制作的木构件,其木材含水率应符合下列规定:1 制作的原木、方木结构,不应大于25%;2 板材和规格材,不应大于20%;3 受拉构件的连接板,不应大于18%; 4 连接件,不应大于15%。 3.4 铝合金型材3.4.1 当建筑模板结构或构件采用铝合金型材时,应采用纯铝加入锰、镁等合金元素构成的铝合金型材,并应符合国家现行标准《铝及铝合金型材》YBl703的规定。3.4.2 铝合金型材的机械性能应符合表3.4.2的规定。3.4.3 铝合金型材的横向、高向机械性能应符合表3.4.3的规定。表3.4.2 铝合金型材的机械性能牌号材料状态壁厚(mm)抗拉极限强度 (N/mm2)屈服强度 (N/mm2)伸长率δ(%)弹性模量Ec(N/mm2)LD2Cz所有尺寸≥180─≥141.83× 105Cs≥280≥2l0≥12LYllCz≤10.0≥360≥220≥12Cs10.1~20.0≥380≥230≥12LY12CZ<5.0≥400≥300≥102.14×1055.1~10.0≥420≥300≥1010.1~20.0≥430≥310≥10LC4CS≤10.0≥510≥440≥62.14×10510.1~20.0≥540≥450≥6注:材料状态代号名称:Cz─淬火(自然时效);CS─淬火(人工时效)。表3.4.3 铝合金型材的横向、高向机械性能牌号材料状态取样部位抗拉极限强度(N/mm2)屈服强度 (N/mm2)伸长率δ(%)LYl2Cz横向高向≥400≥350≥290≥290≥6≥4Lc4CS横向高向≥500≥480──≥4≥3注:材料状态代号名称:Cz─淬火(自然时效);CS─淬火(人工时效)。3.5 竹、木胶合模板板材3.5.1 胶合模板板材表面应平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜,并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm,并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。3.5.2 各层板的原材含水率不应大于15%,且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3.5.3 胶合模板应采用耐水胶,其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度,并应符合环境保护的要求。3.5.4 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外,还应保证外观及尺寸合格。3.5.5 竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。表3.5.5 竹胶合模板技术性能项 目平均值备 注静曲强度σ(N/mm2)3层113.30σ=(3PL)/(2bh2)式中 P——破坏荷载L——支座距离(240 mm);b——试件宽度(20 mm);h——试件厚度(胶合模板h=15 mm)5层105.50弹性模量E(N/ mm2)3层10584E=4(△PL5)/(△fbh3)式中 L、b、h同上,其中3层△P/△f=211.6;5层 △P/△f=197.75层9898冲击强度A(J/㎝2)3层8.30A=Q/(b×h)式中 Q——折损耗功;b——试件宽度;h——试件厚度。5层7.95胶合强度τ(N/ mm2)3层3.52τ=P/(b×L)式中 P——剪切破坏荷载(N);b——剪面宽度(20 mm);L——切面长度(28 mm)。5层5.03握钉力M(N/ mm)241.10M=P/h式中 P——破坏荷载(N)h——试件厚度(mm);3.5.6 常用木胶合模板的厚度宜为12 mm、15 mm、18mm,其技术性能应符合下列规定:1 不浸泡,不蒸煮:剪切强度1.4~1.8N/ mm2;2 室温水浸泡:剪切强度1.2~1.8N/ mm2;3 沸水煮24h:剪切强度1.2~1.8N/ mm2;4 含水率:5%~13%;5 密度:450~880kg/m3。6 弹性模量:4.5×103~11.5×103N/ mm2。3.5.7 常用复合纤维模板的厚度宜为12 mm、15 mm、18 mm,其技术性能应符合下列规定:1 静曲强度:横向28.22~32.3N/ mm2;纵向52.62~67.21N/ mm2;2 垂直表面抗拉强度:大于1.8N/ mm2;3 72h吸水率:小于5%;4 72h吸水膨胀率:小于4%;5 耐酸碱腐蚀性:在1%苛性钠中浸泡24h,无软化及腐蚀现象;6 耐水气性能:在水烝气中喷蒸24h表面无软化及明显膨胀;7 弹性模量:大于6.0×103N/ mm2。4 荷载及变形值的规定4.1 荷载标准值4.1.1 恒荷载标准值应符合下列规定:1 模板及其支架自重标准值(G1k)应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表4.1.1采用。 表4.1.1 楼板模板自重标准值(KN/m2 )模板构件的名称木模板定型组合钢模板平板的模板及小粱0.300.50楼板模板(其中包括梁的模板)0.500.75楼板模板及其支架(楼层高度为4m以下)0.751.10 注:除钢、木外,其他材质模板重量见本规范附录B中的附表B。 2 新浇筑混凝土自重标准值(G2k),对普通混凝土可采用24kN/m3,其他混凝土可根据实际重力密度或按本规范附录B表B确定。 3 钢筋自重标准值(G3k)应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值:楼板可取1.1kN;梁可取1.5kN。 4 当采用内部振捣器时,新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值(G4k),可按下列公式计算,并取其中的较小值: (4.1.1-1) (4.1.1-2)式中 F——新浇混凝土对模板的侧压力计算值(KN/m2); ——混凝土的重力密度(KN/m3); V——混凝土的浇筑速度(m/h); to——新浇混凝土的初凝时间(h),可按试验确定;当缺乏试验资料时,可采用to=200/(T+15)(T为混凝土的温度℃)β1——外加剂影响修正系数;不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2; β2——混凝土坍落度影响修正系数;当坍落度小于30mm时,取0.85;坍落度为50~90mm时,取1.00;坍落度为110~150mm时,取1.15;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m);混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示,图中 ,h为有效压头高度。4.1.2 可变荷载标准值应符合下列规定:图4.1.1 混凝土侧压力计算分布图1 施工人员及设备荷载标准值(Q1k),当计算模板和直接支承模板的小梁时,均布荷载可取2.5KN/m2,再用集中荷载2.5KN进行验算,比较两者所得的弯矩值取其大值;当计算直接支承小梁的主梁时,均布活荷载标准值可取1.5KN/m2;当计算支架立柱及其他支承结构构件时,均布活荷载标准值可取1.0KN/m2。 注:1 对大型浇筑设备,如上料平台、混凝土送泵等按实际情况计算;采用布料机上料进行浇筑混凝土时,活荷载标准值取4KN/m2。 2 混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算。 3 模板单块宽度小于150mm时,集中荷载可分布于相邻的2块板面上。2 振捣混凝土时产生的荷载标准值(Q2k),对水平模板可采用2kN/m2,对垂直面模板可采用4kN/m2,且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。3 倾倒混凝土时,对垂直面模板产生的水平荷载标准值 (Q3k)可按表4.1.2采用。表4.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值(kN/m2)向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒或导管2容量小于0.2m3的运输器具2容量为0.2~0.8m3的运输器具4容量大于0.8m3的运输器具6 注:作用范围在有效压头高度以内。4.1.3 风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》,GB50009—2001(2006年版)中的规定计算,其中基本风压值应按该规范附表D.4中n=10年的规定采用,并取风振系数。4.2 荷载设计值4.2.1 计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时,应采用荷载设计值(荷载标准值乘以荷载分项系数)。4.2.2 用计算正常使用极限状态的变形时,应采用荷载标准值。4.2.3 荷载分项系数应按表4.2.3采用。表4.2.3 荷载分项系数荷 载 类 别分项系数模板及支架自重标准值(G1k)永久荷载的分项系数;(1)当其效应对结构不利时:对由可变荷效应控制的组合,应取1.2;对由永久荷载效应控制的组合,应取1.35;(2)当其效应对结构有利时:一般情况应取1;对结构的倾覆、滑移验算,应取0.9。新浇混凝土自重标准值(G2k)钢筋自重标准值(G3k)新浇混凝土对模板的侧压力标准值(G4k)续表4.2.3荷 载 类 别分项系数施工人员及施工设备荷载标准值(Q1k)可变荷载的分项系数:一般情况下应取1.4;对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3振捣混凝土时产生的荷载标准值(Q2k)倾倒混凝土时产生的荷载标准值(Q3k)风荷载()1.44.2.4 钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.95进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时,其荷载设计值不应折减。4.3 荷 载 组 合4.3.1 按极限状态设计时,其荷载组合应符合下列规定:1 对于承载能力极限状态,应按荷载效应的基本组合采用,并应采用下列设计表达式进行模板设计: (4.3.4-1)式中 ——结构重要性系数,其值按0.9采用; S——荷载效应组合的设计值; R——结构构件抗力的设计值,应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。对于基本组合,荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取得最不利值确定:1) 由可变荷载效应控制的组合: (4.3.1-2) (4.3.4-3)式中 ——永久荷载分项系数,应按本规范表4.2.3采用; ——第个可变荷载的分项系数,其中为可变荷载的分项系数,应按本规范表4.2.3采用; Gik——按各可变标准值Gk计算的荷载效应值;Qik——按各永久荷载标准值计算的荷载效应值,其中Qik为诸可变荷载效应中起控制作用者; n——参与组合的可变荷载数。2)由永久荷载效应控制的组合: (4.3.1-4)式中 ——可变荷载的组合值系数,当按本规范中规定的各可变荷载采用时,其组合值系数可为0.7。 注: ①基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况; ②当对无明显判断时,轮次以各可变荷载效应为,选其中最不利的荷载效应组合; ③当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时,参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。2 对于正常使用极限状态应采用标准组合,并应按下列设计表达进行设计: S≤C (4.3.1-5)式中 C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值,应符合本规范第4.4节有关变形值的规定。 对于标准组合,荷载效应组合设计值S应按下式采用: (4.3.4-6)4.3.2 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表4.3.2的规定。表4.3.2 模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项 目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度1平板和薄壳的模板及支架G1K+G2K+G3K+Q1KG1K+G2K+G3K续表4.3.2项 目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度2 梁和拱模板的底板及支架G1K+G2K+G3K+Q2KG1K+G2K+G3K3粱、拱、柱(边长不大于300mm)、墙(厚度不大于lOOmm)的侧面模板G4K+Q2KG4K4大体积结构、柱(边长大于300mm)、墙(厚度大于100mm)的侧面模板G4K+Q3KG4K注:验算挠度应采用荷载标准值; 计算承载能力应采用荷载设计值。4.3.3 爬模结构的设计荷载值及其组合应符合下列规定: 1 模板结构设计荷载应包括: 侧向荷载:新浇混凝土侧向荷载和风荷载。当为工作状态时按6级风计算;非工作状态偶遇最大风力时,应采用临时固定措施; 竖向荷载:模板结构自重,机具、设备按实计算,施工人员按1.0kN/m2采用; 混凝土对模板的上托力:当模板的倾角小于45°时,取3~5kN/m2;当模板的倾角大于或等于45°时,取5~12kN/m2; 新浇混凝土与模板的粘结力:按0.5kN/m2采用,但确定混凝土与模板间摩擦力时,两者间的摩擦系数取0.4~0.5; 模板结构与滑轨的摩擦力:滚轮与轨道间的摩擦系数取0.05,滑块与轨道间的摩擦系数取0.15~0.50。 2 模板结构荷载组合应符合下列规定: 计算支承架的荷载组合:处于工作状态时,应为竖向荷载加迎墙面风荷载;处于非工作状态时,仅考虑风荷载; 计算附墙架的荷载组合:处于工作状态时,应为竖向荷载加背墙面风荷载;处于非工作状态时,仅考虑风荷载。4.3.4 液压滑动模板结构的荷载设计值及其组合应符合下列规定:1 模板结构设计荷载类别应按表4.3.4-1采用。2 计算滑模结构构件的荷载设计值组合应按表4.3.4-2采用。表4.3.4-1 液压滑动模板荷载类别编号设计荷载名称荷载种类分项系数备 注(1)模板结构自重恒荷载1.2按工程设计图计算确定其值(2)操作平台上施工荷载(人员、工具和堆料):设计平台铺板及檩条2.5kN/m2设计平台桁架1.5kN/m2设计围圈及提升架1.0kN/m2计算支承杆数量1.0kN/m2活荷载1.4若平台上放置手推车、吊罐、液压控制柜、电气焊设备、垂直运输、井架等特殊设备应按实计算荷载值(3)振捣混凝土侧压力: 沿周长方向每米取集中荷载5~6kN恒荷载1.2按浇灌高度为800mm左右考虑的侧压力分布情况,集中荷载的合力作用点为混凝土浇灌高度的2/5处(4)模板与混凝土的摩阻力钢模板取1.5~3.0kN/m2活荷载1.4-(5)倾倒混凝土时模板承受的冲击力,按作用于模板侧面的水平集中荷载为:2.0kN活荷载1.4按用溜槽、串筒或0.2m3的运办输工具向模板内倾倒时考虑续表4.3.4-1编号设计荷载名称荷载种类分项系数备 注(6)操作平台上垂直运输荷载及制动时的刹车力: 平台上垂直运输的额定附加荷载(包括起重量及柔性滑道的张紧力)均应按实计算,垂直运输设备刹车制动力按下式计算:活荷载1.4W-刹车时产生的荷载(N); A-刹车时的制动减速度(m/s2),一般取g值的1~2倍; g-重力加速度(9.8 m/s2 )Q-料罐总重(N); K-动荷载系数,在2—3之间取用(7)风荷载活荷载1.4按《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用,其中风压基本值按其附表D.4中n=l0年采用,其抗倾倒系数不应小于1.15表4.3.4-2 计算滑模结构构件的荷载设计值组合结构计算项目荷 载 组 合计算承载能力验算挠度支承杆计算(1)+(2)+(4) 取二式中(1)+(2)+(6) 较大值 ̄模板面计算(3)+(5)(3)围圈计算(1)+(3)+(5)(1)+(3)+(4)提升架计算(1)+(2)+(3)十(4)十(5)+(6)(1)+(2)+(3)+(4)+(6)操作平台结构计算(1)+(2)+(6)(1)+(2)+(6)注:1 风荷载设计值参与活荷载设计值组合时,其组合后的效应值应乘0.9的组合系数;2 计算承载能力时应取荷载设计值;验算挠度时应取荷载标准值。4.4 变形值规定4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时,其最大变形值不得超过下列容许值: 1 对结构表面外露的模板,为模板构件计算跨度的1/400; 2 对结构表面隐蔽的模板,为模板构件计算跨度的1/250; 3 支架的压缩变形或弹性挠度,为相应的结构计算跨度的 l/1000。 4.4.2 组合钢模板结构或其构配件的最大变形值不得超过表4.4.2的规定。 表4.4.2 组合钢模板及构配件的容许变形值(mm)部件名称容许变形值钢模板的面板≤1.5单块钢模板≤1.5钢楞L/500或≤3.0柱箍B/500或≤3.0桁架、钢模板结构体系L/1000支撑系统累计≤4.0注:L为计算跨度,B为柱宽。 4.4.3 液压滑模装置的部件,其最大变形值不得超过下列容许值:1 在使用荷载下,两个提升架之间围圈的垂直与水平方向的变形值均不得大于其计算跨度的1/500;2 在使用荷载下,提升架立柱的侧向水平变形值不得大于2mm;3 支承杆的弯曲度不得大于L/500。4.4.4 爬模及其部件的最大:变形值不得超过下列容许值:1 爬模应采用大模板;2 爬架立柱的安装变形值.不得大于爬架立柱高度的1/1000;3 爬模结构的主梁,根据重要程度的不同,其最大变形值不得超过计算跨度的1/500~1/800;4 支点间轨道变形值不得大于2mm。5 设 计5.1 一般规定5.1.1 模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料等条件进行。5.1.2 模板及其支架的设计应符合下列规定: 1 应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。 2 构造应简单,装拆方便,便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护。 3 混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑,每层厚度不得大于400mm。 4 当验算模板及其支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时,应符合相应材质结构设计规范的规定。5.1.3 模板设计应包括下列内容: 1 根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施,确定其构造和所承受的荷载; 2 绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异形模板大样图; 3 按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算; 4 制定模板安装及拆除的程序和方法; 5 编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划; 6 编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书。5.1.4 模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018的规定,其截面塑性发展系数应取1.0。组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》GB 50214《滑动模板工程技术规范》GB 50113的相应规定。5.1.5 模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定,其中受压立杆应满足计算要求,且其梢径不得小于80mm。5.1.6 模板结构构件的长细比应符合下列规定:1 受压构件长细比:支架立柱及桁架,不应大于150;拉条、缀条、斜撑等连系构件,不应大于200;2 受压构件长细比:钢杆件,不应大于350;木杆件,不应大于250。5.1.7 用扣件式钢管脚手架作支架立柱时,应符合下列规定:1 连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定; 2 承重的支架柱,其荷载应直接作用于立杆的轴线上,严禁承受偏心荷载,并应按单立杆轴心受压计算;钢管的初始弯曲率不得大于1/1000,其壁厚应按实际检查结果计算;3 当露天支架立柱为群柱架时,高宽比不应大于5;当高宽比大于5时,必须加设抛撑或缆风绳,保证宽度方向的稳定。5.1.8 用门式钢管脚手架作支架立柱时,应符合下列规定:1 几种门架混合使用时,必须取支承力最小的门架作为设计依据; 2 荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上,必要时可设横梁将荷载传于两立杆顶端,且应按单榀门架进行承力计算;3 门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑,使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求: (5.1.8) 式中 Ib——剪刀撑的截面惯性矩;Lb——剪刀撑的压曲长度; I——门架的截面惯性矩;ho——门架立杆高度。4 当门架使用可调支座时,调节螺杆伸出长度不得大于150mm;5 当露天门架支架立柱为群柱架时,高宽比不应大于5;当高宽比大于5时,必须使用绳,保证宽度方向的稳定。 5.1.9 遇有下列情况时,水平支承梁的设计应采取防倾倒措施,不得取消或改动销紧装置的作用,且应符合下列规定:1 水平支承如倾斜或由倾斜的托板支承以及偏心荷载情况存在时; 2 梁由多杆件组成;3 当梁的高宽比大于2.5时,水平支承梁的底面严禁支承在50mm宽的单托板面上;4 水平支承梁的高宽比大于2.5时,应避免承受集中荷载。5.1.10 当采用卷扬机和钢丝绳牵拉进行爬模设计时,其支承架和锚固装置的设计能力,应为总牵引力的3~5倍。5.1.11 烟囱、水塔和其他高大构筑物的模板工程,应根据其特点进行专项设计,制定专项施工安全措施。 5.2 现浇混凝土模板计算.5.2.1 面板可按简支跨计算,应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度,并应符合下列规定:1 抗弯强度计算 1)钢面板抗弯强度应按下式计算: (5.2.1-1)式中 ——最不利弯矩设计值,取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值;——净截面抵抗矩,按本规范表5.2.1-1或表5.2.1-2查取;f——钢材的抗弯强度设计值,应按本规范附录A的表A.1.1-1或表A.2.1-1的规定采用。2)木面板抗弯强度应按下式计算: (5.2.1-2)式中 ——木板毛截面抵抗矩; ——木材抗弯强度设计值,按本规范附录A表A.3.1-3、表A.3.1-4和表A.3.1-5的规定采用。表5.2.1-1 组合钢模板2.3mm厚面板力学性能模板宽度(mm)截面积A(mm2)中性轴位置Y0(mm)X轴截面惯性矩Ix(cm4)截面最小抵抗矩Wx(cm3)截面简图3001080(978)11.1(10.0)27.91(26.39)6.36(5.86)250965(863)12.3(11.1)26.62(25.38)6.23(5.78)200702(639)10.6(9.5)17.63(16.62)3.97(3.65)150587(524)12.5(11.3)16.40(15.64)3.86(3.58)100472(409)15.3(14.2)14.54(14.11)3.66(3.46)注:1 括号内数据为净截面; 2 表中各种宽度的模板,其长度规格有:1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m;高度全为55mm。3)胶合板面板抗弯强度应按下式计算: (5.2.1-3)式中 Wj ——胶合板毛截面抵抗矩; ——胶合板的抗弯强度设计值,应按本规范附录A的表A.5.1~A.5.3采用。表5.2.1-2 组合钢模板2.5mm厚面板力学性能模板宽度(mm)截面积A(mm2)中性轴位置Y0(mm)X轴截面惯性矩Ix(cm4)截面最小抵抗矩Wx(cm3)截 面 简 图300114.4(104.0)10.7(9.6)28.59(26.97)6.45(5.94)250101.9(91.5)11.9(10.7)27.33(25.93)6.34(5.86)20076.3(69.4)10.7(9.6)19.06(17.93)4.3(3.96)15063.8(56.9)12.6(11.4)17.71(16.91)4.18(3.88)10051.3(44.4)15.3(14.3)15.72(15.25)3.96(3.75) 注: 1 括号内数据为净截面; 2 表中各种宽度的模板,其长度规格有:1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m;高度全为55mm。2 挠度应按下列公式进行验算: (5.2.1-4)或 (5.2.1-5)式中 ——恒荷载均布线荷载标准值; ——集中荷载标准值; ——弹性模量; ——截面惯性矩; ——面板计算跨度; []——容许挠度。钢模板应按本规范表4.4.2采用;木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用。5.2.2 支承楞梁计算时,次楞一般为2跨以上连续楞梁,可按本规范附录C计算,当跨度不等时,应按不等跨度连续楞梁或悬臂楞梁设计;主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计;同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算,并应符合下列规定: 1 次、主楞梁抗弯强度计算 1)次、主钢楞梁抗弯强度应按下式计算: (5.2.2-1)式中 Mmax——最不利弯矩设计值。应从均布荷载产生的弯矩设计值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中,选取计算结果较大者; W —— 截面抵抗矩,按本规范表5.2.2-1查用; —— 钢材抗弯强度设计值,按本规范附录A的表A.1.1-1或表A.2.1-1采用。 2)次、主铝合金楞梁抗弯强度应按下式计算: (5.2.2-2)式中 ——铝合金抗弯强度设计值,按本规范附录A的表A.4.1采用。 3)次、主木楞梁抗弯强度应按下式计算: (5.2.2-3) ——木材搞弯强度设计值,按本规范附录A的表A.3.1-3、表A.3.1-4及表A.3.1-5的规定采用。 4)次、主钢桁架梁计算应按下列步骤进行: ①钢桁架应优先选用角钢、扁钢和圆钢筋制成: ②正确确定计算简图(见图5.2.2-1、5.2.2-2、5.2.2-3);表5.2.2 各种型钢钢楞和木楞力学性能规 格(mm)截面积A(mm2)重量(N/m)截面惯性矩Ix(cm4)截面最小抵抗矩Wx(cm2)扁钢-70×535027.514.294.08角钢L75×25×3.029122.817.173.76L80×35×3.033025.922.494.17钢管ф48×3.042433.310.784.49ф48×3.548938.412.195.08ф51×3.552241.014.815.81矩形钢管□60×40×2.545735.921.887.29□80×40×2.045235.537.139.28□100×50×3.086467.8112.1222.42薄壁冷弯槽钢[80×40×3.045035.343.9210.98[100×50×3.057044.788.5212.20内卷边槽钢[80×40×15×3.050839.948.9212.23[100×50×20×3.065851.6100.2820.06槽钢[80×43×5.0102480.4101.3025.30矩形木楞50×100500030.0416.6783.3360×90540032.4364.5081.0080×80640038.4341.3385.33100×1001000060.0833.33166.67③分析和准确求出节点集中荷载P值;④求解桁架各杆件的内力;⑤选择截面交应按下列公式核验杆件内力:拉杆 (5.2.2-4)压杆 (5.2.2-5)式中 N ——轴向拉力或轴心压力; A ——杆件截面面积; ——轴心受压杆件稳定系数,根据长细比()值查本规范附录D,其中为杆件计算跨度;为杆件回转半径; ——钢材抗拉、抗压强度设计值。按本规范附录A表 A.1.1-1或表A.2.1-1采用。2 次、主楞梁抗剪强度计算 1)在主平面内受弯的钢实腹构件,其抗剪强度应按下式计算: (5.2.2-6)式中 V——计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值; S0——计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩; I——毛截面惯性矩; ——腹板厚度; ——钢材的抗剪强度设计值,查本规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1。 2)在主平面内受弯的木实截面构件,其抗剪强度应按下式计算: (5.2.2-7)式中 b——构件的截面宽度; ——木材顺纹抗剪强度设计值。查本规范附录A表A.3.1-3、表A.3.1-4和表A.3.1-5; 其余符号同公式(5.2.2-6)。 3 挠度计算 1)简支楞梁应按本规范公式(5.2.1-4或5.2.1-5)验算。 2)连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。 3)桁架可近似地按有n个节间在集中荷载作用下和简支梁(根据集中荷载布置的不同,分为集中荷载将全跨等分成n个节间,见图5.2.2-4和边集中荷载距支座各1/2节间,中间部分等分成n-1个节间,见图5.2.2-5)考虑,采和下列简化公式验算: 当n为奇数节间,集中荷载P布置如图5.2.2-4,挠度验算公式为: (5.2.2-8)当n为奇数节间,集中荷载P布置如图5.2.2-5,挠度验算公式为: (5.2.2-9)当n为偶数节间,集中荷载P布置如图5.2.2-4,挠度验算公式为: (5.2.2-10)当n为偶数节间,集中荷载P布置如图5.2.2-5,挠度验算公式为: (5.2.2-11)式中 n ——集中荷载P将全跨等分节间的个数; P ——集中荷载设计值; L ——桁架计算跨度值; E ——钢材的弹性模量; I ——跨中上、下弦及腹杆的毛截面惯性矩。5.2.3 对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。 对拉螺栓强度应按下列公式计算: (5.2.3-1) (5.2.3-2) (5.2.3-3)式中 N——对拉螺栓最大轴力设计值; ——对拉螺栓轴向拉力设计值,按本规范表5.2.3采用; ——对拉螺栓横向间距; b——对拉螺栓竖向间距; ——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值:;其中0.95为荷载值折减系数;An——对拉螺栓净截面面积,按本规范表5.2.3采用;——螺栓的抗拉强度设计值,按本规范附录A表A.1.1-4采用。 表5.2.3 对拉螺栓轴向拉力设计值(NBt)螺栓直径(mm)螺栓内径(mm)净截面面积(mm2)重 量(N/m)轴向拉力设计值Nbt(kN)M129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514415.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.95.2.4 柱箍应采用扁钢、角钢、槽钢和木楞制成,其受力状态应为拉弯杆件,柱箍计算(图5.2.4)应符合下列规定: 1 柱箍间距()应按下列各式的计算结果取其小值: 1)柱模为钢面板时的柱箍间距应按下式计算: (5.2.4-1)式中 l1——柱箍纵向间距(mm); E——钢材弹性模量(N/mm2),按本规范附录A的表A.1.3采用;I——柱模板一块板的惯性矩(mm4),按本规范表5.2.1-1或表5.2.1-2采用;F——新浇混凝土作用于柱模板的侧压力设计值N/mm2按本规范公式 (4.1.1-1)或(4.1.1-2)计算;b——柱模板一块板的宽度(mm)。2)柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算: (5.2.4-2) 式中 E——柱木面板的弹性模量(N/mm2),按本规范附录A; 的表A.3.1-3、A.3.1-4和A.3.1-5采用; I——柱木面板的惯性矩(mm4) b——柱木面板一块的宽度(mm). 3)柱箍间距还应按下式计算: (5.2.4-3) 式中 W——钢或木面板的抵抗矩; f——钢材抗弯强度设计值,按本规范附录A表A.1.1-1和A.2.1-1采用; fm——木材抗弯强度设计值,按本规范附录A表A.3.1-3~表A.3.1-5采用。 P1l22l321RBRAl2qPl1 图5.2.4 柱箍计算简图 1-钢模板 2-柱箍 2 柱箍强度应按拉弯杆件采用下列公式计算;当计算结果不满足本式要求时,应减小柱箍间距或加大柱箍截面尺寸: (5.2.4-4)其中 (5.2.4-5) (5.2.4-6) (5.2.4-7)式中 N——柱箍轴向拉力设计值; q ——沿柱箍跨向垂直线荷载设计值; An——柱箍净截面面积; Mx——柱箍承受的弯矩设计值; Wnx——柱箍截面抵抗矩,可按本规范表5.2.2-1采用; ll——柱箍的间距; l2——长边柱箍的计算跨度; l3——短边柱箍的计算跨度。 3 挠度计算应按本规范公式(5.2.1-4)进行验算。5.2.5 木、钢立柱应承受模板结构的垂直荷载,其计算应符合下列规定: 1 木立柱计算 1)强度计算: (5.2.5-1)2)稳定性计算: (5.2.5-2) 式中 N----轴心压力设计值(N); An----木立柱受压杆件的净截面面积(mm2); fc----木材顺纹抗压强度设计值(N/mm2),按本规范附录A表A.3.1-3~表A.3.1-5、表A.3.1-5及A.3.3条采用; A0----木立柱跨中毛截面面积(mm2),当无缺口时,A0=A;---- 轴心受压杆件稳定系数,按下列各式计算:当树种强度等级为TCl7、TC15及TB20时:≤75 (5.2.5-3)>75 (5.2.5-4)当树种强度等级为TC13、TC11、TB17及TB15时:≤9l (5.2.5-5)>91 (5.2.5-6) (5.2.5-7) (5.2.5-8)式中 ——长细比; L0—木立柱受压杆件的计算长度,按两端铰接计算L0=l(mm),L为单根木立柱的实际长度; i——木立柱受压杆件的回转半径(mm); I——受压杆件毛截面惯性矩(mm4); A——秆件毛截面面积(mm2)。2 工具式钢管立柱(图5.2.5-1和图5.2.5—2)计算 1)CH型和YJ型工具式钢管支柱的规格和力学性能应 符合表5.2.5-1和表5.2.5-2的规定。表5.2.5-1 CH、YJ型钢管支柱规格 型号项目CHYJCH-65CH-75CH-90YJ-18YJ-22YJ-Z7 最小使用长度(mm)181222122712182022202720 最大使用长度(mm)306234623962309034903990 调节范围(mm)125012501250127012701270续表5.2.5—1 型号项目CHYJCH-65CH-75CH-90YJ-18YI-22 YJ-27螺旋调节范围(mm)170170170707070容许荷载最小长度时(kN)202020202020最大长度时(kN)151512151512重量(kN)0.1240.1320.1480.13870.14990.1639注:下套管长度应大于钢管总长的1/2以上。 5432152346(b)7814325(c)(a)图5.2.5-1 钢管立柱类型(一) 1-顶板;2-套管;3-插销;4-插管;5-底版; 6-琵琶撑;7-螺栓;8-转盘表5.2.5-2 CH、YJ型钢管支柱力学性能项 目直径(mm)壁厚 (mm)截面面积(mm2)惯性矩I(mm4)回转半径i(mm) 外径 内径CH插管48.643.82.43489320016.4套管60.555.72.443818510020.6YJ插管48432.53579280016.1套管6055.42.341717380020.4 图5.2.5—2 钢管立柱类型(二)1-顶板;2—套管,3-插销 4-插管;5-底板;6-琵琶撑; 7-螺栓;8-转盘;9-螺管;10-手柄;11-螺旋套; b-CH型;c-YJ型 2)工具式钢管立柱受压稳定性计算: ①立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心(按偏半个钢管直径计算),应按下式的压弯杆件计算: (5.2.5-9)式中 N——所计算杆件的轴心压力设计值; ——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,根据的值和钢材屈服强度(),按本规范附录D的表D采用,其中为上插管惯性矩,为下套管惯性矩; A—— 钢管毛截面面积;——此处为=1.0;MX—— 弯矩作用平面内偏心弯矩值。d为钢管支柱外径:——弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩;——欧拉临界力,,E钢管弹性模量,按本本规范附录A的表A.1.3采用。立柱上下端之间,在插管与套管接头处,当设有钢管扣件的纵横向水平拉条时,应取其最大步距按两端铰接轴心受压杆件计算。轴心受压杆件应按下式计算: (5.2.5-10)式中 N——轴心压力设计值; ——轴心受压稳定系数(取截面两主轴稳定系数中的较小者),并根据构件长细比和钢材屈服强度()按本规范附录D表D采用; A——轴心受压杆件毛截面面积; ——钢材抗压强度设计值,按本规范附录A表A.1.1-1和A.2.1-1采用。 3) 插销抗剪计算: (5.2.5-11)式中 ——钢插销抗剪强度设计值,按本规范附录A表A.1.1-4和表A.2.1-3采用; ——钢插销的净截面面积。 4) 插销处钢管壁端面承压计算: (5.2.5-12)式中 ——插销孔处管壁端承压强度设计值,按本规范附录A表A.1.1-1和A.2.1-3采用; ——两个插销孔处管壁承压面积,,d为插销直径,t为管壁厚度。 3 扣件式钢管立柱计算1)用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算,其计算应符合本规范公式(5.2.5-10),公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距,最大步距不得大于1.8m,步距相同时应采用底层步距;2)室外露天支模组合风荷载时,立柱计算应符合下式要求:
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